Расчет образования загрязняющих веществ от всех источников предприятия по производству фанеры - дипломная работа готовая

ООО "Диплом777"

8:00–20:00 Ежедневно

Никольская, д. 10, оф. 118

Дипломная работа на тему Расчет образования загрязняющих веществ от всех источников предприятия по производству фанеры

Задание

Выполнить расчеты образования загрязняющих веществ от всех источников предприятия по производству фанеры и расчет рассеивания от дымовой трубы, вентиляционных шахт №1, №2, №3.

На листе формата А1 изобразить ситуационный план местности расположения производственного объекта с нанесением изолиний равных концентраций загрязняющих веществ от точечного источника выброса.

Введение

Сегодня ДСП – самый распространенный в производстве мебели материал, для оформления интерьеров, строительства (крыши, перегородки). Для кухонь и ванн используется специальный вид ДСП – с повышенной влагостойкостью. Неоспоримые достоинства ДСП – легкость обработки и экономичность. Изделия из ДСП отличаются привлекательным внешним видом, простотой в эксплуатации и гораздо меньшей стоимостью по сравнению с аналогичными изделиями, производимыми из цельных пиломатериалов

Современные технологии производства древесностружечных плит позволяют добиваться весьма высокого качества и безопасности изделий. Изготавливается ДСП путем горячего прессования крупнодисперсной стружки, получаемой из отходов деревообработки и неделовой древесины любых пород, и введения термореактивной смолы, а также гидрофобизирующих, антисептических и других добавок, благодаря которым плита приобретает особую прочность и долговечность

Сорт ДСП определяется качеством поверхности. Плиты первого сорта имеют ровную шлифованную поверхность без дефектов. Согласно ГОСТ 10632-89, плиты первого сорта не должны иметь углублений (выступов) или царапин, парафиновых, пылесмоляных или смоляных пятен, сколов кромок, выкрашивания углов, недошлифовки, волнистости поверхности. Толщина плиты – 10-26 мм. Именно плиты 1 сорта признаны пригодными для изготовления мебели

Технологический процесс производства ДСП предусматривает строгий контроль при использовании связующих пропиток и поэтому данный материал можно признать экологически чистым. Все виды ДСП проходят обязательную проверку на содержание формальдегида. Как определяется содержание формальдегида? В последнее время его содержание стали определять так называемым “камерным” методом, при котором образец ДСП с площадью поверхности 1 кв м помещают в камеру объемом 1 куб м и через определенное время берут из камеры пробу воздуха для определения в нем формальдегида. Эту пробу сравнивают с нормами и дают гигиеническое заключение о применимости ДСП для производства мебели.

В соответствии с ГОСТ 10632-89, предельно допустимой концентрацией формальдегида для атмосферного воздуха считается 0,035 мг/куб м, воздуха рабочей зоны – 0,5 мг/куб м. Благодаря современным технологиям изготовления ДСП, концентрацию формальдегида в некоторых изделиях удалось снизить до 0,02 мг/куб м. И это при том, что в массиве многих пород древесины (без клеевых смол) обычное природное содержание формальдегида доходит до 12 мг.

ДСП с показателем эмиссии формальдегида Е1 отличается большей экологической чистотой, а вот ДСП с Е2 запрещается использовать в производстве детской мебели. Самыми экологичными считаются ДСП австрийского и немецкого производства

Кроме безопасности и экономичности, древесностружечная плита имеет массу других достоинств. По сравнению с пиломатериалами, ДСП имеет равную с ними механическую прочность, а также лучше сохраняет свою форму в условиях переменной влажности. ДСП хорошо обрабатывается, хотя ее обработка требует режущего инструмента высокой твердости. Для применения в мебельном производстве ДСП имеет декоративное покрытие из пленок, шпона, бумажно-слоистого пластика (ламината) и лака. Часто внешние, более плотные слои делают из мелкодисперсной стружки. Особой популярностью пользуется меламиновое покрытие, отличающееся высокой прочностью, устойчивостью к воздействию высоких температур и влаги. Широкая цветовая гамма декоративных покрытий позволяет выбрать материал на любой вкус.

1. Расчёт выбросов от организованных источников

В производственном процессе изготовления ДСП выделяются загрязняющие вещества: древесная пыль, азота (II) оксид, азота (IV) оксид, углерода оксид, бенз(а)пирен, формальдегид, аммиак.

Древесная пыль: с размером 15-20 мкм. образующейся в результате технологического процесса производства ДСП удаляется через шахту от станка в атмосферу угрожая здоровью людей и создавая пожароопасную зону.

Азота (II) оксид: несолеобразующий оксид азота. Он представляет собой бесцветный газ, плохо растворимый в воде. Сжижается с трудом; в жидком и твёрдом виде имеет голубой цвет.

Азота (IV) оксид: газ, красно-бурого цвета, с характерным острым запахом.

Углерода оксид: газ не имеющий цвета и запаха.

Бенз(а)пирен: образуется при сгорании углеводородного жидкого, твёрдого и газообразного топлива (в меньшей степени при сгорании газообразного).

В окружающей среде накапливается преимущественно в почве, меньше в воде. Из почвы поступает в ткани растений и продолжает своё движение дальше в трофической цепи, при этом на каждой её ступени содержание БП в природных объектах возрастает на порядок.

Формальдегид: внесен в список канцерогенных веществ, обладает токсичностью, негативно воздействует на генетический материал, репродуктивные органы, дыхательные пути, глаза, кожный покров. Оказывает сильное действие на центральную нервную систему.

Предельно допустимая концентрация (ПДК) формальдегида в воздухе:

ПДКм.р. = 0,035 мг/мі

ПДКс.с. = 0,003 мг/мі

Смертельная доза 35 % водного раствора формальдегида (формалина) составляет от 10-50 г.

Аммиак: бесцветный газ с резким удушливым запахом. Газообразный аммиак является токсичным соединением. При его концентрации в воздухе рабочей зоны около 350 мг/м3 и выше работа должна быть прекращена, а люди выведены за пределы опасной зоны. Предельно допустимая концентрация аммиака в воздухе рабочей зоны равна 20 мг/м3. Аммиак опасен при вдыхании.

1.1 Расчёт загрязнения древесной пыли

Расчет выбросов древесной пыли от деревообрабатывающих станков. Используется «Сборник методик по расчету выбросов в атмосферу загрязняющих веществ различными производствами», Ленинград, Гидрометиздат, 1986г., стр.161.

Количество пыли образовавшейся от технологического процесса обработки древесины (т/год), рассчитывается по формуле:

,

Ко – коэффициент эффективности местных отсосов, Ко=1 для всех станков;

Кп – содержание в отходах пыли с размером частиц менее 200 мкм, (%);

Q – количество древесных отходов (кг/ч), получаемых при обработке древесины на станке;

r – время работы оборудования (ч), r=8 ч для всего предприятия.

Расчет выбросов древесной пыли от разобщителя брёвен ДЗЦ-10А.

Кп=36,0%; Q=190 кг/ч, подставив данные в формулу получаем загрязнение.

т/год.

Расчет выбросов древесной пыли от дровокольного

станка КЦ-7.

Кп=36,0%; Q=10 кг/ч, подставив данные в формулу получаем загрязнение.

т/год.

Расчет выбросов древесной пыли от дисковой рубильной машины МРМН- 20.

Кп=34%; Q=70 кг/ч, подставив данные в формулу получаем загрязнение.

т/год.

1.2 Расчет выбросов древесной пыли от дробилки лопастной ДМ- 3

Кп=25%; Q=50 кг/ч, подставив данные в формулу получаем загрязнение.

Расчет выбросов древесной пыли от шлифовального станка ДКШ-1.

Ко=1; Кп=95; Q=2,8;

т/год.

1.3 Расчёт загрязнения от барабанной сушилки

Расчет выбросов азота (II) оксида

Выброс происходит от барабанной сушилки при сжигании природного газа.

Используется «Сборник методик по расчету выбросов в атмосферу загрязняющих веществ различными производствами», Ленинград, Гидрометиздат, 1986г., стр.10.

,

В – расход природного газа за рассматриваемый период времени (м3/год);

Qir – теплота сгорания натурального топлива (МДж/м3);

KNO2 – параметр, характеризующий количество оксидов азота, образующихся на 1ГДж тепла (кг/ГДж);

в – коэффициент, зависящий от степени снижения выбросов оксидов азота в результате применения технических решений. Для котлов производительностью до 30 т/ч в=0.

В=2400000 м3/год; Qir= 32,7 МДж/м3; KNO2=0,095;

т/год.

т/год.

Расчет выбросов

азота (IV) оксида

В=2400000 м3/год; Qir=32,7 МДж/м3; KNO2=0,095;

т /год

т /год

Расчет выбросов углерода оксида

Расчет выбросов от сушилки барабанной при сжигании природного газа.

Используется «Сборник методик по расчету выбросов в атмосферу загрязняющих веществ различными производствами», Ленинград, Гидрометиздат, 1986г., стр.10.

,

В – расход топлива за рассматриваемый период времени (т/год),

ССО – выход оксида углерода при сжигании топлива (т/год), рассчитывается по формуле

ССО=q3 •R•Qri,

q3 – потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива (%),

R – коэффициент, учитывающий долю потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленной наличием в продуктах сгорания оксида углерода, для газообразного топлива

Qir – низшая теплота сгорания топлива (МДж/кг),

q4 – потери теплоты вследствие механической неполноты сгорания топлива (%),

В=2400000 м3/год; R=0,5; Qir=32,7 МДж/м3; q3=0,5%;

CCО=0,5•0,5•32,7 =8,17 кг/тыс. м3

т /год.

Расчет выбросов бенз(а)пирена

Расчет выбросов от сушилки барабанной при сжигании природного газа.

Используется «Сборник методик по расчету выбросов в атмосферу загрязняющих веществ различными производствами», Ленинград, Гидрометиздат, 1986г., стр.10.

,

где СБ(а)П – концентрация бенз(а)пирена, мг/нм3, в сухих продуктах сгорания природного газа на выходе из топочной зоны промтеплоэнергетических котлов малой

– при = 1,08 – 1,25:

– коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания на выходе из топки, 1,18

qv – теплонапряжение топочного объема, кВт/м3;

При сжигании непроектного топлива величина qv рассчитывается по соотношению

Вр = В(1 – q4/100) – расчетный расход топлива на номинальной нагрузке, кг/с (м3/с);

q4 – потери теплоты вследствие механической неполноты сгорания топлива (%),q3=2%.

В – фактический расход топлива на номинальной нагрузке, м3/с;

– низшая теплота сгорания топлива, кДж/м);

VT – объем топочной камеры, м3; берется из техдокументации на котел.

КР – коэффициент, учитывающий влияние нагрузки котла на концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания, определяется по графику рис. Е1;

Рисунок 1 – Зависимость Кд от относительной нагрузки котла

Относительная нагрузка котла. D/Dн

КД – коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов на концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания, определяется по графику рис. Е2;

Рисунок 2 – Зависимость Кр от степени рециркуляции: 1 – в дутьевой воздух или кольцевой канал вокруг горелок; 2 – в шлицы под горелками

КСТ – коэффициент, учитывающий влияние ступенчатого сжигания на концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания, определяется по графику рис. ЕЗ

Рисунок 3 – Зависимость Кст от доли воздуха, подаваемого помимо горелок

,

VСГ – объем сухих дымовых газов, образующихся при полном сгорании 1 кг топлива, рассчитывается по формуле

К – коэффициент, учитывающий характер топлива, К=0,375;

КП – коэффициент пересчета, КП=10-3;

Расчет Бензо(а)пирена:

1.4 Расчет выбросов формальдегида

Формальдегид выделяется в результате использования карбамидоформальдегидной смолы в качестве связующего древесной стружки.

Выброс формальдегида происходит: при безвоздушном распылении карбамидоформальдегидной смолы МФСМ, смесителя непрерывного действия ДСМ- 1, реактора при получении карбамидоформальдегидной смолы.

Используется «Сборник методик по расчету выбросов в атмосферу загрязняющих веществ различными производствами», Ленинград, Гидрометиздат, 1986г., стр.164.

,

где G – количество расходуемой смолы (т/год);

qф – удельный выброс (г/кг расходуемой смолы) формальдегида;

Выброс формальдегида при безвоздушном распылении карбамидоформальдегидной смолы МФСМ

G=96 т/год; qф=4,0;

т/год.

Расчет выбросов формальдегида от смесителя непрерывного действия ДСМ- 1.

G=96 т/год; qф=4,0;

т/год.

Расчет выбросов формальдегида от реактора при получении карбамидоформальдегидной смолы.

G=100 т/год; qф=4,0;

т/год.

1.5 Расчет выбросов аммиака

Аммиак выделяется в результате использования карбамидоформальдегидной смолы в качестве связующего древесной стружки.

Выброс аммиака происходит: при безвоздушном распылении карбамидоформальдегидной смолы МФСМ, смесителя непрерывного действия ДСМ-1, реактора при получении карбамидоформальдегидной смолы.

Используется «Сборник методик по расчету выбросов в атмосферу загрязняющих веществ различными производствами», Ленинград, Гидрометиздат, 1986г., стр.164.

,

где G – количество расходуемой смолы (т/год),

qа – удельный выброс (г/кг расходуемой смолы) аммиака,

Расчет выбросов аммиака при безвоздушном распылении карбамидоформальдегидной смолы МФСМ

G=100 т/год; qа=1,88;

т/год.

Расчет выбросов аммиака от формирователя стружечного ковра.

G=96 т/год; qа=1,88;

т/год.

Расчет выбросов аммиака от реактора при получении карбамидоформальдегидной смолы.

G=100 т/год; qа=1,88;

т/год.

2. Расчёт выбросов от не организованных источников

Источником не организованных выбросов являются: автопогрузчики и железно дорожные составы.

Автопогрузчики предназначены на данном предприятии для перемещения материала для производства продукции и загрузки в железнодорожный состав готового. Работают автопогрузчики на дизельном топливе и выбрасывают в атмосферу загрязняющие вещества: углерода оксид, оксиды азота, углеводороды, бенз(а)пирен, альдегиды, серы диоксид.

К наиболее токсичными веществами – продуктами неполного сгорания являются: углеводороды, углерода оксид, альдегиды.

Углерода оксид – этот газ без цвета и запаха, более легкий, чем воздух. Образуется в камере сгорания двигателя при работе.

Оксид азота – бесцветный газ со слабым запахом, растворим в воде. Не взаимодействует с водой, растворами кислот и щелочей. При нагревании разлагается на азот и кислород. При высоких концентрациях N2O возбуждает нервную систему («веселящий газ»). Самый токсичный низ из отработавших газов.

Серы диоксид – образуется при сгорании топлива в двигателе внутреннего сгорания, получаемого из сернистой нефти эти выбросы раздражают глаза, органы дыхания.

Из загрязняющих веществ воздеействующих на окружающую среду от железнодорожного транспорта, следует выделить как наиболее масштабнные: оксиды азота, серы, углерода, газообразные углеводороды и твердые частицы.

Крупные пылевидные частицы (размером более 5-10 мкм) приводят к загрязнению зданий и других поверхностей. Мелкие взвешенные в воздухе частицы уменьшают видимость, проникают в дыхательные пути человека, вызывая различные заболевания. В результате эти частицы, осаждаясь в легких, вносят в организм канцерогены в адсорбированном состоянии, что приводит к усвоению их организмом человека и возникновению злокачественных опухолей и других болезней.

2.1 Расчет выбросов загрязнения от автотранспорта

1)Расчет выбросов загрязнения от автопогрузчиков при движении по складу готовой продукции

Используется « Методика проведения инвентаризации выбросов загрязняющих веществ в атмосферу для баз дорожной техники», 1998г., стр.5.

Расчет выбросов загрязняющих веществ выполняется для четырёх загрязняющих веществ: оксидов углерода (СО), углеводородов (СН), диоксидов азота (NO2), диоксидов серы (SO2).

Расчёт валовых выбросов от автопогрузчика при прогреве двигателя, работе на холостом ходу и маневрировании по складу предприятия производится по формуле:

, (2.1)

где – выбросы загрязняющих веществ при въезде и выезде с территории площадки

т(2.2)

т(2.3)

где – удельный выброс i-го вещества пусковым двигателем, г/мин;

– удельный выброс i-го вещества при прогреве двигателя машины;

– удельный выброс i-го вещества при движении машины по территории предприятия с условно постоянной скоростью, г/мин;

– удельный выброс i-го вещества при работе двигателя на холостом ходу, г/мин;

– время работы пускового двигателя и прогрева двигателя, (1,5 мин, 1 мин.);

,- время движения машины по территории при выезде и возврате, (5 мин);

,- время работы двигателя на холостом ходу при выезде и возврате, (1 мин.).

– суммарное количество дней работы техники данного типа в расчётный период года

,(2.4)

где – количество рабочих дней в расчётном периоде;

– среднее количество техники, ежедневно выходящих на линию.

Количество рабочих дней в расчётном периоде зависит от режима работы предприятия и длительности периодов со средней температурой ниже , от до , выше .

Значения , , , приведены в таблице 1. Приведенные в таблице данные получены на основе статистической обработки результатов фактических измерений выбросов дизельных двигателей, учитывают температурные условия, характеризующие различные времена года.

Таблица 2.1 – Удельные выбросы загрязняющих веществ от автопогрузчика

Загрязняющие вещества

Периоды года

теплый

холодный

теплый

холодный

Углерода оксид

23,3

1,4

1,4

0,77

0,77

1,44

Углеводороды

5,8

0,18

0,18

0,26

0,26

0,18

Углерод (IV)оксид

1,2

0,29

0,29

1,49

1,49

0,29

Сера диоксид

0,029

0,058

0,058

0,17

0,17

0,058

Определим – суммарное количество дней работы техники данного типа в расчётный период года по формуле (2.4):

Летний период

Холодный период

Рассчитаем – выбросы загрязняющих веществ (т) по формулам (2.2),(2.3):

Летний период

Холодный период

Произведем расчёт валовых выбросов загрязняющих веществ (т/г) по формуле (2.1):

.

2) Расчет выбросов от автопогрузчиков при движении по территории

Используется «Методика проведения инвентаризации выбросов загрязняющих веществ в атмосферу для баз дорожной техники», 1998г., стр.5.

Расчёт валовых выбросов от автопогрузчика при прогреве двигателя, работе на холостом ходу и маневрировании по территории предприятия для въезда ( выезда) производится по формуле (2.1).

Значения , , , приведены в таблице 2. Приведенные в таблице данные получены на основе статистической обработки результатов фактических измерений выбросов дизельных двигателей, учитывают температурные условия, характеризующие различные времена года.

Таблица 2.2 – Удельные выбросы загрязняющих веществ от автопогрузчика

Загрязняющие вещества

Периоды года

теплый

холодный

теплый

холодный

Углерода оксид

23,3

1,4

2,8

0,77

0,94

1,44

Углеводороды

5,8

0,18

0,47

0,26

0,31

0,18

Углерод (IV)оксид

1,2

0,29

0,44

1,49

1,49

0,29

Сера диоксид

0,029

0,058

0,072

0,17

0,25

0,058

Суммарное количество дней работы техники данного типа в расчётный период года находим по формуле (2.4):

Летний период

Холодный период

Выбросы загрязняющих веществ при въезде и выезде с территории площадки (т.) рассчитаем по формулам (2.2),(2.3):

Летний период

Холодный период

.

Расчёт валовых выбросов загрязняющих веществ ( т/г)

.

2.2 Расчет выбросов от железнодорожного транспорта

Для расчета используется «Методика проведения инвентаризации выбросов загрязняющих веществ в атмосферу на предприятиях железнодорожного транспорта», 1992г., стр.100.

Расчет величин выбросов загрязняющих веществ при разгрузке сырья осуществляется по следующей формуле:

, (2.5)

где Gi – общая масса -гo вещества, выброшенного двигателем при работе (кг);

g – удельный выброс загрязняющего вещества при работе двигателя (кг/ч);

фк – доля времени работы двигателя на определенном режиме;

Т- суммарное время работы тепловоза в год в часах;

Кf – коэффициент влияния технического состояния тепловозов;

Кt – коэффициент влияния климатических условий работы тепловозов.

1)Рассчитаем по формуле (2.5) выбросы углерода оксида:

g= 1,6; фк=1,5; Т= 700ч; Кf= 1,2; Кt= 0,8.

Подставляя данные в формулу получим:

т/год

2) Рассчитаем по формуле (2.5) выбросы азота (II) оксида:

g= 10,07; фк=1,5; Т= 700ч; Кf= 1,2; Кt= 0,8.

Подставляя данные в формулу получим:

т/год

Теперь вычленяем 80% на азот (II) оксид и получаем:

т/год

3) Рассчитаем по формуле (2.5) выбросы азота (IV) оксида:

g= 13,04; фк=1,5; Т= 700ч; Кf= 1,2; Кt= 0,8.

Подставляя данные в формулу получим:

т/год

Теперь вычленяем 13% на азот (II) оксид и получаем:

т/год

4) Рассчитаем по формуле (2.5) выбросы углерода черного (сажа):

g=0,1; фк=1,5; Т=700ч; Кf=1,2; Кt=0,8.

Подставляя данные в формулу получим:

т/год

Рассчитаем выбросы при движении железнодорожного транспорта по территории предприятия.

Используется «Методика проведения инвентаризации выбросов загрязняющих веществ в атмосферу на предприятиях железнодорожного транспорта», 1992г., стр.100.

Расчет величин выбросов загрязняющих веществ при движении железнодорожного транспорта по территории предприятия осуществляется по следующей формуле:

,(2.6)

где Gi – общая масса -гo вещества, выброшенного двигателем при работе (кг);

g – удельный выброс загрязняющего вещества при работе двигателя (кг/ч);

фк – доля времени работы двигателя на определенном режиме;

Т- суммарное время работы тепловоза в год в часах;

Кf – коэффициент влияния технического состояния тепловозов;

Кt – коэффициент влияния климатических условий работы тепловозов.

1)Рассчитаем по формуле (2.6) выбросы углерода оксида:

g= 2,09; фк=1,5; Т= 700ч; Кf= 1,2; Кt= 0,8.

Подставляя данные в формулу получим:

т/год

2) Рассчитаем по формуле (2.6) выбросы азота (II) оксида:

g= 13,04; фк=1,5; Т= 700ч; Кf= 1,2; Кt= 0,8.

Подставляя данные в формулу получим:

т/год

Теперь вычленяем 80% на азот (II) оксид и получаем:

т/год

3) Рассчитаем по формуле (2.6) выбросы азота (IV) оксида:

g= 13,04; фк=1,5; Т= 700ч; Кf= 1,2; Кt= 0,8.

Подставляя данные в формулу получим:

т/год

Теперь вычленяем 13% на азот (II) оксид и получаем:

т/год

4) Рассчитаем по формуле (2.6) выбросы углерода черного (сажа):

g=0,29; фк=1,5; Т=700ч; Кf=1,2; Кt=0,8.

Подставляя данные в формулу получим:

т/год

2.3 Расчет выбросов от площадки хранения щепы

Для расчета используется «Методика расчета выбросов от неорганизованных источников», Новороссийск, 1989г, стр.3.

Расчет выбросов производится по следующей формуле (т/год):

,(2.7)

где k1 -весовая доля пылевой фракции в материале, k1=0,02;

k2 – доля пыли, переходящая в аэрозоль, k2=0,004;

k3 – коэффициент, учитывающий местные метеоусловия, k3=1;

k4 – коэффициент, учитывающий местные условия, степень защищенности от внешних воздействий, условия пылеобразования, k4=1,0;

k5 – коэффициент, учитывающий влажность материала, k5=0,8;

k6 – коэффициент, учитывающий профиль поверхности складируемого материала, (1,3-1,6);

F – поверхность пыления, м2, F=2565;

– унос пыли с 1 м2 фактической поверхности, =0,003;

G – суммарное количество перерабатываемого материала, 3 т/ч;

– коэффициент, учитывающий высоту пересыпки, =1,5.

2.4 Расчет выбросов от склада готовой продукции

Для расчета используется «Методика расчета выбросов от неорганизованных источников», Новороссийск, 1989г, стр.3.

Расчет выбросов производится по следующей формуле (т/год):

,(2.8)

где k3 – коэффициент, учитывающий местные метеоусловия, k3=1;

k4 – коэффициент, учитывающий местные условия, степень защищенности от внешних воздействий, условия пылеобразования, k4=0,007;

k5 – коэффициент, учитывающий влажность материала, k5=0,8;

k6 – коэффициент, учитывающий профиль поверхности складируемого материала, (1,3-1,6);

F – поверхность пыления, м2, F=1000;

– унос пыли с 1 м2 фактической поверхности, г/м2, =0,001.

3. Расчет рассеивания от организованных источников

Расчет рассеивания загрязняющих веществ в атмосфере производится по специальной методике – ОНД- 86. Общероссийский нормативный документ базируется на численных и аналитических решениях основного уравнения турбулентной диффузии примеси.

ОНД- 86 устанавливает требования в части расчета концентраций вредных веществ в атмосферном воздухе при размещении и проектировании предприятий, нормировании выбросов в атмосферу реконструируемых и действующих предприятий, а также при проектировании воздухозаборных сооружений.

Предназначен для ведомств и организаций, осуществляющих разработки по разрешению, проектированию и строительству промышленных предприятий, нормированию вредных выбросов в атмосферу, экспертизе и согласованию атмосфероохранных мероприятий.

Данная методика является нормативной. С её помощью можно сделать расчет рассеивания примесей от любых стационарных источников выбросов промышленного объекта.

Методика расчета концентраций действует при проектировании предприятий, а также при нормировании выбросов в атмосферу реконструируемых и действующих предприятий. Также следует отметить, что данная методика предназначена для расчета приземных концентраций в двухметровом слое над поверхностью земли, а также вертикального распределения концентраций.

Степень опасности загрязнения атмосферного воздуха характеризуется наибольшим рассчитанным значением концентрации, соответствующим неблагоприятным (особо опасным) метеорологическим условиям, в том числе опасной скорости ветра.

Источник рассеивания загрязняющих веществ является одиночным, выброс в атмосферу осуществляется посредством вентиляционной шахты. Расчётами определяются разовые концентрации, относящиеся к 20-30-минутному интервалу осреднения. При расчёте приземных концентраций учитываются метеорологические условия и коэффициенты, определяющие условия рассеивания загрязняющих веществ в атмосферу города Красноярска.

Расчёт рассеивания проводится по следующим загрязняющим веществам:

– древесная пыль

– азота (II) оксид;

– азота (IV) оксид;

– углерода оксид;

– бенз(а)пирен.

3.1 Расчет максимальных приземных концентраций загрязняющих веществ

Максимальное значение приземной концентрации вредного вещества См (мг/м3) при выбросе газовоздушной смеси из одиночного точечного источника достигается при неблагоприятных метеорологических условиях на расстоянии xм (м) от источника и определяется по формуле:

,(3,1)

где А – коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы;

Значение коэффициента А для г. Красноярска принимается 200.

М – масса вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу в единицу времени( г/с);

F – безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе. В соответствии с пунктом 2.5 в ОНД-86 безразмерный коэффициент для газообразных вредных веществ F=1, а для древесной пыли F=3, при отсутствии очистки;

т и n – безразмерные коэффициенты. учитывающие условия выхода газовоздушной смеси из устья источника;

H – высота источника выброса над уровнем земли. На данном предприятии выброс загрязняющих веществ происходит через четыре вентиляционные шахты и дымовую трубу (м);

– безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности;

Т (°С) – разность между температурой выбрасываемой газовоздушной смеси Тг и температурой окружающего атмосферного воздуха Тв. Температура окружающего атмосферного воздуха равна средней максимальной температуре наружного воздуха наиболее жаркого месяца года по СНиП 2.01.01 – 82 (Тв = 24,4 С). Температура выбрасываемой в атмосферу газовоздушной смеси определяется технологией производства.

V1 – расход газовоздушной смеси (м3/с), определяемый по формуле:

выброс загрязняющий вещество азот оксид

(3.2)

где D – диаметр устья источника выброса (м);

0 -средняя скорость выхода газовоздушной смеси из устья источника выброса (м/с);

Безразмерный коэффициент m определяют расчетом в зависимости от параметра f (мс-2•°С), который вычисляют по формуле

,(3.3)

,(3.4)

где щ0 – скорость выхода газовоздушной смеси из устья трубы (м/с);

D – диаметр устья источника выброса (м).

Значение коэффициента n определяют в зависимости от параметра Vм, рассчитываемого по формуле

,(3.5)

где ,(3.6)

При этом n =3, если Vм ?0,3;(3.7)

n=1, если Vм >2;(3.8)

, когда 0,3? Vм <2,(3.9)

Коэффициент з=1, если в радиусе 50 Н и более от источника перепад отметок местности не превышает 50 Н на 1 км.

Производим расчет рассеивания древесной пыли, выделяющейся из вентиляционной шахты №1:

А=200; F=3; D=1 м; Н=17 м; ДТ=29-24,4=4,6°С; з=1; щ0=10 м/с.

Рассчитаем параметр f по формуле (3.3):

;

Тогда коэффициент m равен

м3/с;

;

Так как 0,3? Vм <2, то

Масса пыли

М=0,101 г/с;

Подставляя все данные в формулу (3.1), получим значение максимальной приземной концентрации древесной пыли

мг/м3

2) В вентиляционную шахту №2 поступают формальдегид и аммиак, выделяющиеся от распылительной головки при безвоздушном распылении карбамидоформальдегидной смолы и от клеильного пресса П 714-Б

Высота шахты Н=12м; А=200; F=1; D=1 м; ДТ=28-24,4=3,6°С; з=1; щ0=10 м/с.

;

м3/с;

;

Так как 0,3? Vм <2, то

Масса формальдегида:

М=0,0072 г/с;

Подставим все имеющиеся данные в формулу (3.1) и получим максимальную приземную концентрацию формальдегида:

мг/м3

Масса аммиака:

М=0,0625 г/с;

Подставим все имеющиеся данные в формулу (3.1) и получим максимальную приземную концентрацию аммиака:

мг/м3

3) В вентиляционную шахту №3 поступают формальдегид и аммиак, выделяющиеся от реактора при получении карбамидоформальдегидной смолы в цехе смолования на данном производстве

А=200; F=1; D=1 м; Н=12 м; ДТ=40-24,4=15,6°С; з=1; щ0=10 м/с.

;

м3/с;

;

Так как 0,3? Vм <2, то

Масса формальдегида:

М=0,046 г/с;

Подставим все имеющиеся данные в формулу (3.1) и получим максимальную приземную концентрацию формальдегида:

мг/м3

Масса аммиака:

М=0,021 г/с;

Подставим все имеющиеся данные в формулу (3.1) и получим максимальную приземную концентрацию аммиака:

мг/м3

4) В дымовую трубу поступают азота (II) оксид, азота (IV) оксид, углерода оксид, бенз(а)пирен от сушилки СРГ-50, сжигающей древесные отходы

А=200; F=1; D=2 м; Н=20 м; ДТ=150-24,4=125,6°С; з=1; щ0=15 м/с.

;

м3/с;

;

Так как 0,3? Vм <2, то

Масса азота (II) оксида:

М=111,36 мм3/с;

Подставим все имеющиеся данные в формулу (3.1) и получим максимальную приземную концентрацию азота (II) оксида:

мг/м3.

Масса азота (IV) оксида:

М=862,91 мм3/с;

Подставим все имеющиеся данные в формулу (3.1) и получим максимальную приземную концентрацию азота (IV) оксида:

мг/м3

Масса углерода оксида:

М=2269 мм3г/с;

Подставим все имеющиеся данные в формулу (3.1) и получим максимальную приземную концентрацию углерода оксида:

мг/м3

Масса бенз(а)пирена:

М=0,0000006 г/с;

Подставим все имеющиеся данные в формулу (3.1) и получим максимальную приземную концентрацию бенз(а)пирена:

мг/м3

Расстояние Хм (м) от источника выбросов, на котором приземная концентрация С (мг/м3) при неблагоприятных метеорологических условиях достигает максимального значения См, определяется по формуле

, (3.10)

где безразмерный коэффициент d при находится по формулам

, при х/м ? 0,5;(3.11)

, при 0,5 ? х/м < 2;(3.12)

, при х/м > 2;(3.13)

где ,(3.14)

Используя формулу (3.14) рассчитаем расстояние от источников выбросов, на котором приземная концентрация достигает максимального значения:

Для древесной пыли, выделяющейся из вентиляционной шахты №1:

;

Для того, чтобы найти коэффициент d используем формулу (3.12) при х/м=

;

Подставляя все данные в формулу (3.10), получаем расстояние:

м.

Для азота (II) оксида, азота (IV) оксида, углерода оксида, серы диоксида, бенз(а)пирена, выделяющихся из дымовой трубы:

;

Для того, чтобы найти коэффициент d используем формулу (3.12) при х/м=1,95

;

Подставляя данные в формулу (3.10)

м.

Для формальдегида и аммиака, выделяющихся из вентиляционной шахты №2:

;

Для того, чтобы найти коэффициент d используем формулу (3.12) при х/м=1,083

;

Подставляя все данные в формулу (3.7), получаем расстояние:

м.

Для формальдегида и аммиака, выделяющихся в из вентиляционной шахты №3:

;

Для того, чтобы найти коэффициент d используем формулу (3.8б) при х/м=

;

Подставляя все данные в формулу (3.7), получаем расстояние:

м.

Итоги расчетов приземных концентраций представлены в Таблице 3.1

4. Расчет фоновых концентраций загрязняющих веществ

При наличии совокупности источников выброса вклады этих источников (или их части) могут учитываться в расчетах загрязнения воздуха путем использования фоновой концентрации Сф (мг/м3), которая для отдельного источника выброса характеризует загрязнение атмосферы в городе или другом населенном пункте, создаваемое другими источниками, исключая данный.

Фоновая концентрация относится к тому же интервалу осреднения (20-30 мин), что и максимальная разовая ПДК. По данным наблюдений Сф определяется как уровень концентраций, превышаемый в 5% наблюдений за разовыми концентрациями.

При отсутствии данных о фоновой концентрации, ее значение находится как 0,9 ПДК загрязняющего вещества.

Фоновая концентрация древесной пыли

Сф=0,9•0,5=0,45 мг/м3

Фоновая концентрация азота (II) оксида

Сф=0,9•0,4=0,36мг/м3

Фоновая концентрация азота (IV) оксида

Сф=0,9•0,2=0,18мг/м3

Фоновая концентрация углерода оксида

Сф=0,9•5,0=4,5мг/м3

Фоновая концентрация бенз(а)пирена

Сф=0,9•1•10-9=0,9•10-9мг/м3

Фоновая концентрация формальдегида

Сф=0,9•0,035=0,0315мг/м3

Фоновая концентрация аммиака

Сф=0,9•0,2=0,18мг/м3

Полученные данные по приземным и фоновым концентрациям сведем в таблицу 4.1

Таблица 4.1 – Итоги расчетов приземных концентраций

Вещество

Концентрации в мг/м3

Сmax

ПДК

Доли ПДК

Древесная пыль

0,044

0,45

0,5

0,944

Азот (II) оксид

0,654

0,36

0,4

1,554

Азот (IV) оксид

5,074

0,18

0,2

5,974

Углерод оксид

13,34

4,5

5,0

14,24

Бенз(а)пирен

3•10-9

0,9•10-9

1•10-9

3.9•10-9

Формальдегид

0,063

0,0315

0,035

0,963

Аммиак

0,029

0,18

0,2

0,929

Формальдегид

0,039

0,0315

0,035

0,939

Аммиак

0,018

0,18

0,2

0,918

При опасной скорости ветра uм приземная концентрация вредных веществ С (мг/м3) в атмосфере по оси факела выброса на различных расстояниях х (м) от источника выброса определяется по формуле

С=S,(3.15)

где s1 – безразмерный коэффициент, определяемый в зависимости от отношения x/xм и коэффициента F по формулам:

(3.16)

(3.17)

(3.18)

(3.19)

4.1 Определим концентрацию вредных веществ на различных расстояниях от вентиляционной шахты №1 для древесной пыли

При x = 30 м

= = 0,202

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,183·0,044 = 0,008 мг/м

При x = 90 м

= = 0,607

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 2,33·0,044 = 0,102 мг/м

При x = 160 м

= = 1,08

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

S1= 0,981 мг/м

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,981·0,044 = 0,043 мг/м

При x = 240 м

= = 1,62

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

S1= 0,842

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,842·0,044 = 0,037 мг/м

4.2 Определим концентрацию вредных веществ на различных расстояниях от дымовой трубы для азота (II) оксида

При x = 200 м

== 0,449

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,606·0,654 = 0,396 мг/м

При x = 300 м

= =0,674

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,895·0,654= 0,585 мг/м

При x = 500 м

= = 1,124

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

S1= 0,97

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,97·0,654= 0,634 мг/м

При x = 560 м

= = 1,259

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

S1= 0,941

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,941·0,654=0,615 мг/м

4.3 Определим концентрацию вредных веществ на различных расстояниях от дымовой трубы для азота (IV) оксида

При x = 200 м

== 0,449

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,606·5,074 = 3,074 мг/м

При x = 300 м

= =0,674

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,895·5,074 = 4,541 мг/м

При x = 500 м

= = 1,124

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

S1= 0,97

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,97·5,074 = 4,921 мг/м

При x = 560 м

= = 1,259

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

S1= 0,941

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,941·5,074 =4,774 мг/м

4.4 Определим концентрацию вредных веществ на различных расстояниях от дымовой трубы для углерода оксида

При x = 200 м

== 0,449

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,606·13,34 = 8,084 мг/м

При x = 300 м

= =0,674

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,895·13,34 = 11,939 мг/м

При x = 500 м

= = 1,124

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

S1= 0,97

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,97·13,34= 12,939 мг/м

При x = 560 м

= = 1,259

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

S1= 0,941

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,941·13,34 =12,552 мг/м

4.5 Определим концентрацию вредных веществ на различных расстояниях от дымовой трубы для бенз(а)пирена

При x = 200 м

== 0,449

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,606·3•10-9 = 1,818•10-9 мг/м

При x = 300 м

= =0,674

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,895·3•10-9= 2,685•10-9 мг/м

При x = 500 м

= = 1,124

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

S1= 0,97

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,97·3•10-9= 2,91•10-9 мг/м

При x = 560 м

= = 1,259

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

S1= 0,941

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,941·3•10-9 =2,823•10-9 мг/м

4.6 Определим концентрацию вредных веществ на различных расстояниях от вентиляционной шахты №2 для формальдегида

При x = 50 м

== 0,337

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,413·0,063 = 0,026 мг/м

При x = 110 м

= = 0,742

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,944·0,063 = 0,059 мг/м

При x = 200 м

= = 1,349

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

S1= 0,914

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,914·0,063 =0,057мг/м

При x = 260 м

= = 1,754

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

S1= 0,807

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,807·0,063 = 0,05мг/м

4.7 Определим концентрацию вредных веществ на различных расстояниях от вентиляционной шахты №2 для аммиака

При x = 50 м

== 0,337

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,413·0,029 = 0,011 мг/м

При x = 110 м

= = 0,742

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,944·0,029 = 0,027 мг/м

При x = 200 м

= = 1,349

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,914·0,029 =0,026 мг/м

При x = 260 м

= = 1,754

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,807·0,029 = 0,023мг/м

4.8 Определим концентрацию вредных веществ на различных расстояниях от вентиляционной шахты №3для формальдегида

При x = 50 м

== 0,337

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,413·0,039 = 0,016 мг/м

При x = 110 м

= = 0,742

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,944·0,039 = 0,036 мг/м

При x = 200 м

= = 1,349

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,914·0,039 =0,035 мг/м

При x = 260 м

= = 1,754

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,807·0,039 = 0,031мг/м

4.9 Определим концентрацию вредных веществ на различных расстояниях от вентиляционной шахты №3 для аммиака

При x = 50 м

== 0,337

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,413·0,018 = 0,0074 мг/м

При x = 110 м

= = 0,742

Так как < 1, то используя формулу (3.16) рассчитаем параметр S1

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,944·0,018 = 0,0169 мг/м

При x = 200 м

= = 1,349

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

S1= 0,914

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,914·0,018 =0,0164 мг/м

При x = 260 м

= = 1,754

Так как , то используя формулу (3.17) рассчитаем параметр S1

S1= 0,807

В формулу (3.15) подставляем данные:

С = 0,807·0,018 = 0,0145мг/м

Итоги расчетов приземных концентраций загрязняющих веществ на различных расстояниях приведены в таблицах 3.2,3.3,3.4,3.5.

Таблица 4.2 – Итоги расчетов приземных концентраций на различных расстояниях для древесной пыли

Наименование ЗВ

Концентрация загрязняющего вещества (мг/м) на определенных расстояниях (м)

30

90

148,07

160

240

Древесная пыль

0,607

0,102

0,044

0,043

0,037

Таблица 4.3 – Итоги расчетов приземных концентраций на различных расстояниях для азота (II) оксида, азота (IV) оксида, углерода оксида, бенз(а)пирена

Наименование ЗВ

Концентрация загрязняющего вещества (мг/м) на

определенных расстояниях (м)

200

300

444.6

500

560

Азот (II) оксид

0,396

0,585

0,654

0,634

0,615

Азот (IV) оксид

3,074

4,541

5,074

4,921

4,774

Углерод оксид

8,084

11,939

13,341

12,939

12,552

Бенз(а)пирен

1,818•10-9

2,685•10-9

3•10-9

2,91•10-9

2,823•10-9

Таблица 4.4 – Итоги расчетов приземных концентраций на различных расстояниях для формальдегида и аммиака от вентиляционной шахты №2

Наименование ЗВ

Концентрация загрязняющего вещества (мг/м) на

определенных расстояниях (м)

50

110

148,15

200

260

Формальдегид

0,026

0,059

0,063

0,057

0,05

Аммиак

0,011

0,027

0,029

0,026

0,023

Таблица 4.5 – Итоги расчетов приземных концентраций на различных расстояниях для формальдегида и аммиака от вентиляционной шахты №3

Наименование ЗВ

Концентрация загрязняющего вещества (мг/м) на определенных расстояниях (м)

50

110

148,15

200

260

Формальдегид

0,016

0,036

0,039

0,035

0,031

Аммиак

0,0074

0,0169

0,018

0,0164

0,0145

Значение приземной концентрации с учетом фоновой концентрации можно рассчитать с помощью формулы 3.20.

(3.20)

Для удовлетворительной экологической обстановки атмосферы города на предприятиях, которые выбрасывают вредные вещества, должны выполняться условия:

Доли ПДК=,(3.21)

Исходя из вышеуказанных данных, рассчитаем значение приземных концентраций с учетом фоновых концентраций для веществ:

для древесной пыли

при x= 30 м

Сф =0,45+0,607= 1,057 мг/м

Доли ПДК=1,7

при x= 90 м

0,45+0,102=0,552 мг/м

Доли ПДК=0,64

при x= 160 м

0,45+0,043=0,493 мг/м

Доли ПДК=0,581

при х=240м

Сф=0,45+0,037=0,487 мг/м3

Доли ПДК=0,575

2) для азота (II) оксида:

при x= 200 м

0,36+ 0,396=0,756 мг/м

Доли ПДК=2,391

при x= 300 м

0,36+ 0,585=0,945 мг/м

Доли ПДК=2,58

при x= 500 м

0,36+0,634=0,994мг/м

Доли ПДК=2,629

при х=560 м

Сф=0,36+0,615=0,975 мг/м3

Доли ПДК=1,629

3) для азота (IV) оксида:

при x= 200 м

0,18+ 3,074=3,254 мг/м

Доли ПДК=28,624

при x= 300 м

0,18+ 4,541=4,721 мг/м

Доли ПДК=30,091

при x= 500 м

0,18+4,921=5,101 мг/м

Доли ПДК=50,875

при х=560м

Сф=0,18+4,774=4,954 мг/м3

Доли ПДК=24,77

4) для углерода оксида:

при x= 200 м

4,5+ 8,084=12,584 мг/м

Доли ПДК=62,92

при x= 300 м

4,5+ 11,939=16,493 мг/м

Доли ПДК=83,139

при x= 500 м

4,5+12,939=17,439 мг/м

Доли ПДК=84,139

при х=560м

Сф=4,5+12,552=17,052мг/м3

Доли ПДК=83,752

5) для бенз(а)пирена:

при x= 200 м

0,9•10-9+ 1,818•10-9=2,718•10-9мг/м

Доли ПДК=5,718

при x= 300 м

0,9•10-9+ 2,685•10-9=3,585•10-9мг/м

Доли ПДК=6,585

при x= 500 м

0,9•10-9+2,91•10-9=3,81•10-9мг/м

Доли ПДК=6,81

при х=560м

Сф=0,9•10-9+2,823•10-9=3,723•10-9мг/м3

Доли ПДК=6,723

7) для формальдегида:

при x= 50 м

0,0315+ 0,026=0,0575мг/м

Доли ПДК=1,857

при x= 110 м

0,0315+ 0,059=0,09мг/м

Доли ПДК=1,89

при x= 200 м

0,0315+0,057=0,088мг/м

Доли ПДК=1,888

при х=260м

Сф=0,0315+0,05=0,0815мг/м3

Доли ПДК=1,881

8) для аммиака:

при x= 50 м

0,18+0,011=0,191мг/м

Доли ПДК=0,336

при x= 110 м

0,18+ 0,027=0,207мг/м

Доли ПДК=0,352

при x= 200 м

0,18+0,026=0,206мг/м

Доли ПДК=0,351

при х=260м

Сф=0,18+0,023=0,203мг/м3

Доли ПДК=0,348

9) для формальдегида:

при x= 50 м

0,0315+ 0,016=0,0475мг/м

Доли ПДК=1,161

при x= 110 м

0,0315+ 0,036=0,0675мг/м

Доли ПДК=1,181

при x= 200 м

0,0315+0,035=0,0665мг/м

Доли ПДК=1,18

при х=260м

Сф=0,0315+0,031=0,0625мг/м3

Доли ПДК=1,176

10) для аммиака:

при x= 50 м

0,18+ 0,0074=0,1874мг/м

Доли ПДК=0,277

при x= 110 м

0,18+ 0,0169=0,1969мг/м

Доли ПДК=0,286

при x= 200 м

0,18+0,018=0,198мг/м

Доли ПДК=0,216

при х=260м

Сф=0,18+0,0145=0,1945мг/м3

Доли ПДК=0,284

Значения приземных концентраций с учетом фоновых концентраций на различных расстояниях для вредных веществ приведены в таблицах 3.6, 3.7, 3.8, 3.9.

Таблица 4.6 – Значения приземных концентраций с учетом фоновых концентраций на различных расстояниях для древесной пыли

Расстояние от источника выброса, м

30

90

148,07

160

240

Древесная пыль

1,057

0,552

0,493

0,487

Таблица 4.7 – Значения приземных концентраций с учетом фоновых концентраций на различных расстояниях для азота (II) оксида, азота (II) оксида, углерода оксида, серы диоксида, бенз(а)пирена

Расстояние от источника выброса, м

200

300

444,6

500

560

Азот (II) оксид

0,756

0,945

0,994

0,975

Азот (IV) оксид

3,254

4,721

5,101

4,954

Углерод оксид

12,584

16,493

17,439

17,052

Бенз(а)пирен

2,71•10-9

3,58•10-9

3,81•10-9

3,72•10-9

Таблица 4.8 – Значения приземных концентраций с учетом фоновых концентраций на различных расстояниях для формальдегида и аммиака от вентиляционной шахты №2

Расстояние от источника выброса, м

50

110

148,15

200

260

Формальдегид

0,0575

0,09

0,088

0,0815

Аммиак

0,191

0,207

0,206

0,203

Таблица 4.9 – Значения приземных концентраций с учетом фоновых концентраций на различных расстояниях для формальдегида и аммиака от вентиляционной шахты №2

Расстояние от источника выброса, м

50

110

148,15

200

260

Формальдегид

0,0475

0,0675

0,0665

0,0625

Аммиак

0,1874

0,1969

0,198

0,1945

Выводы

Исходя из полученных данных можно сделать вывод о соотношении максимальных приземных концентраций и ПДК вредных веществ. Значение максимальной концентрации азот (II) оксид, азот (IV) оксид, углерод оксид, бенз(а)пирена не соответствует условию. Учитывая результаты расчёта нужно принять немедленные меры по уменьшению выбросов азот (II) оксид, азот (IV) оксид, углерод оксид, бенз(а)пирена от установленной на предприятии сушильной камеры.

Список литературы

1. Кулагина Т.А. Теоретические основы защиты окружающей среды: Учеб. Пособие / Т.А. Кулагина. 2-е изд., перераб и доп. Красноярск: ИПЦ КГТУ, 2003 – 332 с.

2. «Методика проведения инвентаризации выбросов загрязняющих веществ в атмосферу на предприятиях железнодорожного транспорта», 1992- 100 с.

3. «Методика проведения инвентаризации выбросов загрязняющих веществ в атмосферу для баз дорожной техники», 1988.

4. «Методика расчета выбросов от неорганизованных источников», Новороссийск, 1989 г., с.3.

5. «Методика расчета концентраций в атмосферном воздухе вредных веществ, содержащихся в выбросах предприятий. ОНД-86», Ленинградгидрометеоиздат, 1986.

6. «Перечень и коды веществ, загрязняющих атмосферный воздух», С-П, «Интеграл», 2005.

7. Стандарт предприятия: Общие требования к оформлению текстовых и графических студенческих работ / под. ред. Т.В. Сильченко; Кранояр. гос. техн. ун-т. – Красноярск: ИПЦ КГТУ, 2005. – 58 с.

8. «Сборник методик по расчету выбросов в атмосферу загрязняющих веществ различными производствами» – Ленинград, 1986-161 с.

Поделиться работой
Поделиться в telegram
Поделиться в whatsapp
Поделиться в vk
Поделиться в facebook
Поделиться в twitter
Илья Бирюков
Илья Бирюков
Окончил РГУНГ, факультет химической технологии и экологии. Работаю преподавателем на кафедре экологии уже 18 лет. Очень люблю свою профессию, поскольку тема охраны окружающей природной среды сейчас очень актуальна. Написал 10 научных статей и 3 диссертации. С удовольствием делюсь своими знаниями с подрастающим поколением и хочу сделать их экологически образованными. Поэтому и решил кроме работы в вузе, помогать студентам и на сайте «Диплом777».

Статьи по дипломным